噴煤羅茨鼓風(fēng)機軸承溫度范圍：基于羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓的煤粉輸送量軟儀表

　　1.基于羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓的物料輸送量軟儀表，其特征在于:利用羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓P與物 料輸送量C之間的相關(guān)性建立軟儀表模型；軟儀表模型的輸入為羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓p;軟儀表 模型的輸出為物料輸送量C;將該軟儀表模型置入支持實(shí)時(shí)計算的系統中實(shí)施構成軟儀表； 所述的軟儀表模型的輸入還可以包括羅茨鼓風(fēng)機靜風(fēng)壓P〇、或/和流量系數K、或/和校正因 子A;所述的物料輸送量C與羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓P是線(xiàn)性相關(guān)的，軟儀表模型為c=K*(p-Po) + A;建立軟儀表模型的步驟包括:數據的采集與處理、軟儀表模型的建立、組態(tài)與在線(xiàn)運行、 在線(xiàn)校正，其中離線(xiàn)實(shí)施部分包括數據的采集與處理、軟儀表模型的建立，在線(xiàn)實(shí)施部分包 括組態(tài)與在線(xiàn)運行、在線(xiàn)校正;數據的采集和處理中，應采集煤粉計量裝置所計量的煤粉輸 送量和其對應的羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓的實(shí)時(shí)測量數據，由于煤粉計量裝置與羅茨鼓風(fēng)機壓力之 間存在一定的時(shí)間延遲，數據需進(jìn)行時(shí)序校正。

　　2.如權利要求1中所述的基于羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓的物料輸送量軟儀表，其特征在于:所述 數據的采集與處理數據步驟，包含確定軟儀表模型的流量系數K。

　　3.如權利要求1中所述的基于羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓的物料輸送量軟儀表，其特征在于:組態(tài) 與在線(xiàn)運行步驟，包含濾波處理模塊，對羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓P的原始信號進(jìn)行濾波處理。

　　4.如權利要求1中所述的基于羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓的物料輸送量軟儀表，其特征在于:在線(xiàn) 校正步驟，軟儀表模型的輸入包括校正因子;采用手動(dòng)調整校正因子的方法來(lái)實(shí)現在線(xiàn)校 正。

　　5.—種煤粉輸送量異常的智能辨識與報警方法，根據煤粉計量裝置計量而得的煤粉輸 送量，以及權利要求1-4之一的基于羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓的物料輸送量軟儀表測量而得的煤粉 輸送量，計算輸送量偏差，當偏差量超過(guò)預設的閾值時(shí)，則認為煤粉輸送量異常，報警通知 操作人員。

　　6.—種煤粉輸送量的自校正方法，根據煤粉計量裝置計量而得的煤粉輸送量，以及權 利要求1-4之一的基于羅茨鼓風(fēng)機風(fēng)壓的物料輸送量軟儀表測量而得的煤粉輸送量，計算 輸送量偏差，并將偏差作為前饋信號，輸送給控制系統，在偏差發(fā)生變化時(shí)，自動(dòng)調整喂煤 量，實(shí)現自校正，以保持燃燒過(guò)程的穩定。

噴煤羅茨鼓風(fēng)機軸承溫度范圍：多風(fēng)道煤粉燃燒器如何選擇羅茨鼓風(fēng)機

　　原標題：多風(fēng)道煤粉燃燒器如何選擇羅茨鼓風(fēng)機

　　目前，我國的工窯行業(yè)經(jīng)久不衰，愈來(lái)愈重要。工窯行業(yè)的作業(yè)過(guò)程會(huì )使用三風(fēng)道或者四風(fēng)道等多風(fēng)道煤粉燃燒器。為配合多風(fēng)道的煤粉燃燒器的工作，我們會(huì )選擇羅茨鼓風(fēng)機輔以工作，已達到工作的高效率。煤粉風(fēng)機不再采用離心風(fēng)機，而是選擇當下先進(jìn)的三葉羅茨鼓風(fēng)機。

　　羅茨鼓風(fēng)機的合理選擇尤為重要。大家對單臺羅茨風(fēng)機主要性能參數的不清的認識，導致所選擇的風(fēng)機風(fēng)量過(guò)大，或升壓選用過(guò)高，或二者兼有而造成的電機功率過(guò)大，造成電量的嚴重浪費，在選擇風(fēng)機時(shí)要慎重。若電動(dòng)機的實(shí)際運行電流還不到其額定電流的50%或50%左右，這就表示羅茨風(fēng)機選擇過(guò)大。羅茨風(fēng)機選擇過(guò)大,不僅增加資金投資，有的還會(huì )浪費水資源，增加了運行費用，加快了燃燒器噴燃管的損壞，縮短了使用壽命，尤其是限制了燒成系統主要技術(shù)經(jīng)濟指標潛力的正常發(fā)揮,嚴重地影響了企業(yè)的經(jīng)濟效益和環(huán)保效益，而且對國家大力提倡的增產(chǎn)降耗和節能減排非常不利?，F在不少企業(yè)對這種損失視而不見(jiàn)或聽(tīng)之任之,沒(méi)有引起足夠的重視。希望能認真對待這一現象。

　　羅茨風(fēng)機的風(fēng)量和升壓是最重要的兩個(gè)技術(shù)參數, 風(fēng)量和升壓的乘積決定了所配電動(dòng)機的功率?？諝獾捏w積隨溫度的升高而增大，隨壓力的增大而減小。當空氣經(jīng)過(guò)羅茨風(fēng)機的擠壓和摩擦后，不僅壓力會(huì )增大，而且溫度也會(huì )有所增高，此時(shí)的容積流量也會(huì )發(fā)生變化。

　　羅茨風(fēng)機的升壓是指具有一個(gè)標準大氣壓的空氣被羅茨風(fēng)機由進(jìn)口吸入經(jīng)過(guò)擠壓后所升高的壓強，也就是羅茨風(fēng)機出口與進(jìn)口空氣所具有的壓強之差，單位用kPa表示。這里必須明確兩個(gè)問(wèn)題：一是羅茨風(fēng)機的壓強是由輸送系統的阻力所決定，二是羅茨風(fēng)機壓強的作用是用來(lái)克服輸送系統阻力的。對于煤粉輸送系統而言,其阻力主要有羅茨風(fēng)機出口消音器各種計量設備、輸送管路和燃燒器噴燃管等。

　　羅茨風(fēng)機風(fēng)量和壓強選擇過(guò)大，勢必導致羅茨風(fēng)機型號加大,基建投資浪費，電能消耗增加；選擇過(guò)小，則會(huì )影響正常生產(chǎn)。

　　羅茨風(fēng)機風(fēng)量的正確選擇—次風(fēng)量的確定為煤粉燃燒器供風(fēng)的兩臺或三臺羅茨風(fēng)機的總風(fēng)量應與所需要的一次風(fēng)量基本相同。

　　煤風(fēng)風(fēng)量一般約為一次風(fēng)量的1/3左右，其取值在設計時(shí)各有不同，有的稍大些，個(gè)別有達到一次風(fēng)量的45%?50%的；也有稍小些，個(gè)別有選為一次風(fēng)量的20%?25%的。煤風(fēng)風(fēng)量選擇過(guò)大，管路規格隨之增大, 輸送時(shí)因風(fēng)中含有煤粉，管路需要增厚，以延長(cháng)其使用壽命，使基建費用增加。因此筆者認為，煤風(fēng)風(fēng)量按占—次風(fēng)量的1/3設計比較適宜，即可按式確定：

　　Lco=1/3 Li, m3/min

　　式中：

　　Lco煤風(fēng)風(fēng)量，m3/min

　　窯頭四風(fēng)道煤粉燃燒器煤風(fēng)和凈風(fēng)輸送系統簡(jiǎn)圖

　　1 一窯頭燃燒器煤風(fēng)羅茨風(fēng)機出口消音器;

　　2 —煤粉計量秤；

　　3—煤粉輸送管路;

　　4 一窯頭煤粉燃燒器噴燃管;

　　5—凈風(fēng)輸送管路;

　　6—窯頭燃燒器羅茨風(fēng)機出口消音器

　　在明確了羅茨風(fēng)機升壓的作用和與輸送系統阻力的關(guān)系后,即可選擇羅茨風(fēng)機的升壓。

　　2.1煤風(fēng)羅茨風(fēng)機升壓的正確選擇

　　如果煤磨在窯頭，各管路直徑的選定與風(fēng)量相匹配，那么，不論多大的生產(chǎn)線(xiàn)，其輸送系統的阻力都不會(huì )超過(guò)49kPa;如果煤磨在窯尾，即便煤粉從窯尾輸送到窯頭需要的管路較長(cháng)，其輸送系統的阻力增大，但也不會(huì )超過(guò)58.8kPa。也就是說(shuō)，如果煤磨在窯頭，煤風(fēng)羅茨風(fēng)機的升壓或壓強選為49kPa是比較正確的，不宜選高；如果煤磨在窯尾，煤風(fēng)羅茨風(fēng)機的壓強選為58.8kPa是合理的。

　　2.2凈風(fēng)羅茨風(fēng)機升壓的正確選擇

　　凈風(fēng)羅茨風(fēng)機的輸送系統中沒(méi)有計量設備，空氣中也沒(méi)有顆粒介質(zhì)的煤粉。另外，合理的設計將其置于燃燒器附近，管路較短。因此，凈風(fēng)輸送系統的阻力比煤風(fēng)輸送系統的總阻力要小得多。在凈風(fēng)輸送系統中，如果電動(dòng)機不采用變頻調速，或者雖然安裝了變頻調速，但在使用操作時(shí)不減速，則羅茨風(fēng)機出口消音器和管路的阻力是基本不變的。只有煤粉燃燒器噴燃管因設計方案不同，其阻力會(huì )有大小之分,任何型式的煤粉燃燒器在操作時(shí)阻力都會(huì )發(fā)生變化。但無(wú)論如何，凈風(fēng)羅茨風(fēng)機輸送系統的阻力都不會(huì )超過(guò)34.3kPa。對于外風(fēng)噴出速度<200m/s的煤粉燃燒器，其阻力要小些，因此，凈風(fēng)羅茨風(fēng)機的升壓選為29.4kPa是合理的。對于外風(fēng)噴出速度>250m/s的煤粉燃燒器，其阻力會(huì )大些。因此，凈風(fēng)羅茨風(fēng)機的升壓選為34.3kPa是合理的。在風(fēng)量一定的情況下，羅茨風(fēng)機的升壓選擇越高，所配用的電動(dòng)機功率越大。在運轉時(shí)實(shí)際運行電流/與 額定電流的比值越小，表明升壓選擇越不合理。當升壓選擇過(guò)小，所配用的電動(dòng)機功率減小,在運轉時(shí)會(huì )發(fā)生超電流現象。如果電動(dòng)機有過(guò)流保護就會(huì )頻繁跳閘,如果沒(méi)有保護，發(fā)現不及時(shí)則會(huì )燒毀電動(dòng)機。

　　我國絕大多數水泥生產(chǎn)線(xiàn)，為回轉窯煤粉燃燒器配風(fēng)的羅茨風(fēng)機的選擇都不合理，有的風(fēng)量大，有的升壓高，大多數二者兼而有之，造成電能的大量浪費?，F在全國已有1600多條新型干法水泥生產(chǎn)線(xiàn),4000仏d 熟料以上能力的約占80%?，F平均按4000t/d熟料、運轉率85%,羅茨風(fēng)機選擇不合理使電動(dòng)機功率增大80kW計，每條4000t/d生產(chǎn)線(xiàn)每年將浪費kWh的電能，全國每年將浪費9.53億kWh的電能。如果電價(jià)按0.6元/kWh計,則每年損失約5.72億元。但現在許多企業(yè)對因此而造成的損失卻沒(méi)有引起足夠的重視。

　　—次風(fēng)量(包括煤風(fēng))過(guò)大，不僅僅浪費電能，更重要的是嚴重影響了整個(gè)燒成系統的主要七大技術(shù)經(jīng)濟指標(熟料產(chǎn)量、質(zhì)量、熱耗、煤耗、電耗、火磚壽命、運轉率和有害氣體NOx排放等)。

　　—次風(fēng)煤風(fēng)風(fēng)量過(guò)大的主要原因與設計者和計量設備供貨廠(chǎng)家有直接關(guān)系。按設計規程規定,其噴煤的富余量應控制在30%以?xún)?，然而較多設計者都未按設計規程規定進(jìn)行最大噴煤量的設計。而計量設備供貨廠(chǎng)家為了免責，往往按最大的噴煤量和自己設備的料氣比給設計者提供所需風(fēng)量。設計者在選擇羅茨風(fēng)機時(shí)又考慮"寧大勿小"原則，這就使用戶(hù)最終采購的煤風(fēng)羅茨風(fēng)機風(fēng)量尤為大。

　　—次風(fēng)機升壓選型過(guò)大，主要是由于對煤風(fēng)和凈風(fēng)兩臺羅茨風(fēng)機的輸送系統阻力計算不準確所致。如果風(fēng)量選擇合理,輸送管路規格應與羅茨風(fēng)機風(fēng)量相匹配，管內風(fēng)速不宜過(guò)大。由于系統局部阻力和管路的摩擦阻力均與風(fēng)速的平方成正比，所以煤風(fēng)風(fēng)速在20°C 時(shí)應控制在21?22m/s,如此，煤粉則不會(huì )在管內沉積。凈風(fēng)的合理風(fēng)速應控制在15?20m/s以?xún)取?/p>

　　由此可見(jiàn)，升壓和風(fēng)量的合理選擇是多么重要。

　?。?/p>

噴煤羅茨鼓風(fēng)機軸承溫度范圍：年產(chǎn)120萬(wàn)噸焦炭焦化廠(chǎng)鼓冷工段畢業(yè)設計論文.doc

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　　目錄

　　摘要 3

　　ABSTRACT 4

　　引言 5

　　1 文獻綜述 6

　　1.1 世界煉焦工業(yè)的發(fā)展 6

　　1.2 中國焦化工業(yè)現狀 6

　　1.2.1如何提高焦炭質(zhì)量 6

　　1.2.2 煉焦生產(chǎn)發(fā)展的趨勢 8

　　1.2.3 煉焦化學(xué)工業(yè) 8

　　1.2.4 焦爐煤氣利用現狀及發(fā)展思路 9

　　1.3 煤氣的冷卻原理及改進(jìn) 10

　　1.3.1 煤氣的冷卻原理 10

　　1.3.2焦爐煤氣冷凝工藝的改進(jìn) 11

　　1.3.3 煤氣的鼓風(fēng)工藝 12

　　1.3.4鼓風(fēng)工藝的改進(jìn)： 13

　　2設計內容與工藝方案及選型 15

　　2.1 設計內容與方法 15

　　2.2設備選擇原則 16

　　2.3 三中煤氣冷凝方法的優(yōu)缺點(diǎn)及本設計的選型 16

　　2.3.1 間接冷卻 16

　　2.3.2 直接冷卻 18

　　2.3.3 間直冷卻 21

　　2.4 各種鼓風(fēng)機的優(yōu)缺點(diǎn)及本設計的選型 21

　　2.4.1 離心式鼓風(fēng)機的構造 22

　　2.4.2羅茨鼓風(fēng)機的構造 23

　　3. 煤氣的鼓風(fēng)冷凝工段的工藝計算 24

　　3.1 集氣管的工藝計算 24

　　3.1.1 原始數據 24

　　3.1.2 物料平衡 25

　　3.1.3 熱平衡 27

　　3.2 兩段冷卻流程的橫管式煤氣初冷器的初步冷卻工藝計算及選型 34

　　3.2.1橫管式煤氣初冷器的物料衡算 34

　　3.2.2 進(jìn)入橫管初冷器的物料組成 35

　　3.2.3 一段初冷器出口煤氣中水蒸汽的計算 35

　　3.2.4 二段初冷器出口的物料衡算 36

　　3.2.5 橫管式煤氣初冷器的衡算 37

　　3.2.6 橫管式煤氣初冷器的冷卻水量的計算 37

　　3.2.7 冷卻面積的計算及煤氣初冷器的選擇 38

　　3.2.8 初冷器管板的拉脫力校核 41

　　3.3 機械化氨水澄清槽的工藝計算及選型 44

　　3.4 離心式煤氣鼓風(fēng)機的工藝計算及選型 44

　　3.4.1 冷鼓風(fēng)機的揚程 44

　　3.4.2 鼓風(fēng)機轉子所需功率 45

　　3.4.3 鼓風(fēng)機后煤氣溫度t 46

　　3.5 電捕焦油器的選型 47

　　3.5.1 兩極間的電位差 48

　　3.5.2 焦油霧滴的運動(dòng)時(shí)間 49

　　3.5.3 沉淀極管數的確定 50

　　3.5.4 煤氣在電捕焦油器沉淀極管內的平均流速和平均停留時(shí)間 50

　　3.5.5 電捕焦油器的電能消耗（兩臺并聯(lián)） 50

　　4 非工藝條件的選擇和設計 51

　　4.1 土建設計條件 51

　　4.1.1 生產(chǎn)工藝流程圖 51

　　4.1.2 車(chē)間平面圖 51

　　4.1.3 設備一覽表 52

　　4.2 供電照明系統 54

　　4.2.1 供電系統及用電要求 54

　　4.2.2 用電設備平面布置圖 54

　　4.2.3 避雷要求 54

　　4.3儀表控制設計條件 54

　　4.3.1 控制方式 54

　　4.3.2 儀表控制條件 54

　　4.4 采暖通風(fēng)條件 56

　　4.5 給排水設計條件 56

　　4.6 分析化驗設計條件 57

　　4.7 爆炸和火災危險場(chǎng)所等級 58

　　4.8 車(chē)間人員一覽表 58

　　4.9 供汽設計條件 58

　　4.9.1 供汽方式 58

　　4.9.2 供汽條件 59

　　4.10 設備維修 59

　　謝辭………………………………………………………………………………………………..60

　　參考文獻…………………………………………………………………………………………..61

　　摘要

　　本設計任務(wù)為年產(chǎn)120萬(wàn)噸冶金焦焦化廠(chǎng)鼓風(fēng)冷凝階段的初步設計。設計是由摘要、引言、文獻綜述、文獻綜述、研究?jì)热菖c工藝設計方案及選型、煤氣的鼓風(fēng)冷凝工段的工藝計算、非工藝條件的選擇和設計、工廠(chǎng)的實(shí)際經(jīng)驗和某些技術(shù)上的改進(jìn)、參考文獻等部分組成。

　　本設計對煤氣的鼓風(fēng)冷凝工段進(jìn)行了初步的設計。對流程中所需的各種設備，如橫管初冷氣、鼓風(fēng)機、電捕焦油器、機械化氨水澄清槽等進(jìn)行了詳細的計算和選型。同時(shí)對其做了工藝計算，達到了所需規格性能的要求。本設計還對鼓風(fēng)冷凝工段的非工藝條件進(jìn)行了選擇、設計，使鼓風(fēng)冷凝工段更加完善。

　　在鼓風(fēng)冷凝工段中，本設計應用了國內的一些焦化廠(chǎng)的改進(jìn)技術(shù)，具有一定參考價(jià)值。

　　關(guān)鍵錦工：鼓風(fēng)，冷凝，煉焦，橫管初，鼓風(fēng)工藝流程

　　ABSTRACT

　　The task of design is the primary design of the congealed work segment of blasting in the coking plan that products metallurgical coke 1200 thousand ton. The design is divided into the abstract ,the introduction ,the literature summariz

噴煤羅茨鼓風(fēng)機軸承溫度范圍：試論窯頭噴煤用風(fēng)機和噴煤管用風(fēng)機

　　當三通道噴煤管代替了單通道噴煤管用于我國的窯外分解窯以后，在窯頭“噴煤用風(fēng)機”和窯頭“噴煤管用風(fēng)機”之間的關(guān)系就變得不那么清晰了。所謂窯頭“噴煤用風(fēng)機”就是產(chǎn)生空氣將煤粉攜帶到噴煤管后送入窯內的風(fēng)機，即是在噴煤管中產(chǎn)生“煤風(fēng)”的風(fēng)機；而所謂窯頭“噴煤管用風(fēng)機”就是產(chǎn)生輸送煤粉的空氣和其它不輸送煤粉的空氣并將它們吹進(jìn)到噴煤管后送入窯內的風(fēng)機，即是在噴煤管中產(chǎn)生“旋流風(fēng)”、“軸流風(fēng)”、“中心風(fēng)”和“煤風(fēng)”等的風(fēng)機。

　　眾所周知，“當1885年弗雷特里克?蘭薩姆首先將回轉窯引用到水泥工業(yè)中來(lái)的時(shí)候，煅燒水泥熟料的燃料是天然氣，稍后，回轉窯燒的是燃料油，直到后來(lái)才開(kāi)始燒用煤粉?！盵著(zhù)作1-P239]

　　據記載：“十九世紀九十年代煤粉燃燒首先在美國水泥工業(yè)中獲得工業(yè)上的實(shí)際成功?！盵著(zhù)作1-P210] 德國也在此時(shí)“用煤粉作燃料在回轉窯內煅燒熟料”[著(zhù)作2-P7]。由此可見(jiàn)，回轉窯使用單通道噴煤管吹送煤粉煅燒水泥熟料的歷史可以追溯到110多年以前，既使在德國皮拉德公司于20世紀70年代末開(kāi)始使用煤粉燃燒的三通道燃燒器[著(zhù)作3-227]以后的今天，仍有很多的回轉窯在煅燒水泥熟料時(shí)使用單通道噴煤管向窯內噴煤。因為在這110多年中，人們用這樣一種傳統的噴煤管系統向回轉窯內噴送煤粉以對水泥熟料進(jìn)行煅燒已有了豐富的經(jīng)驗（圖1）[著(zhù)作4-P39]，并建立了一套較為完整的“一次風(fēng)”和“二次風(fēng)”理論。

　　圖1 傳統噴煤管示意圖

　　1-鼓風(fēng)機；2-噴煤管；3-煤倉；4-喂煤絞刀；5-下煤管；6-噴煤管伸縮裝置；7-噴煤管位置調整裝置；8-噴嘴

　　在圖1中的鼓風(fēng)機，就是向窯頭噴煤管和回轉窯中吹送煤粉的風(fēng)機，其中攜帶煤粉入窯的風(fēng)稱(chēng)為“一次風(fēng)”即噴煤管中的“煤風(fēng)”，而這種風(fēng)機人們已習慣地稱(chēng)作“一次風(fēng)機”?！耙淮物L(fēng)機”在這種系統中，即是窯頭“噴煤用風(fēng)機”，又是窯頭“噴煤管用風(fēng)機”。

　　當上個(gè)世紀八十年代在我國出現了窯外分解窯以后的最初幾年，上述傳統的喂煤和噴煤管系統也還在分解窯中使用著(zhù)（圖2）[著(zhù)作5-P147]。此時(shí)窯頭“噴煤用風(fēng)機”和窯頭“噴煤管用風(fēng)機”仍然是一臺風(fēng)機，即“一次風(fēng)機”。

　　淮海水泥廠(chǎng)窯頭喂煤系統

　　1-煤粉計量倉；2-卸料閥；3-放氣閥；4-流量計；5-雙管螺旋喂料機；6-葉輪喂料機；7-噴煤管 料器

　　寧國水泥廠(chǎng)窯頭喂煤系統

　　1-煤粉計量倉；2-煤粉喂料機；3-稱(chēng)量喂料機；4-密閉回轉卸

　　圖2

　　隨著(zhù)三通道噴煤管作為新型煤粉燃燒器在我國窯外分解窯上的使用，回轉窯窯頭出現了兩臺離心式鼓風(fēng)機。它們分別向窯頭噴煤管吹送煤粉入窯及向窯頭噴煤管吹送“凈風(fēng)”（又稱(chēng)“旋流風(fēng)”和“軸流風(fēng)”）入窯[著(zhù)作5-33]。延用傳統的概念，其中用于向窯頭噴煤管吹送煤粉入窯的鼓風(fēng)機應該是“一次風(fēng)機”；而同時(shí)向窯頭噴煤管吹送“旋流風(fēng)”和“軸流風(fēng)”入窯的“凈風(fēng)風(fēng)機”最好不要稱(chēng)其為“一次風(fēng)機”，因為這后面的“凈風(fēng)風(fēng)機”與前面的“一次風(fēng)機”在功能上和作用上是不同的。在此，“一次風(fēng)機”是窯頭“噴煤用風(fēng)機”，而“凈風(fēng)風(fēng)機”和“一次風(fēng)機”一起是窯頭“噴煤管用風(fēng)機”。

　　在三通道噴煤管的使用中，有些廠(chǎng)家又認為“旋流風(fēng)”和“軸流風(fēng)”使用一個(gè)鼓風(fēng)機會(huì )給生產(chǎn)調節帶來(lái)不便，于是建議使用兩臺各自的鼓風(fēng)機[見(jiàn)“水泥”1991年12期]。此時(shí)，窯頭“噴煤用風(fēng)機”仍然是“一次風(fēng)機”，而窯頭“噴煤管用風(fēng)機”則包括三臺，即除了“一次風(fēng)機”外，還有“旋流風(fēng)機”和“軸流風(fēng)機”。

　　近十年來(lái)，當“中間倉煤粉制備及泵送系統”和“中間倉煤粉制備及計量輸送系統”與三通道噴煤管結合起來(lái)使用到窯外分解窯的窯頭噴煤系統以后，煤粉輸送泵（如螺旋泵）和計量輸送設備（如轉子秤）的壓縮氣體來(lái)源——羅茨風(fēng)機或空壓機就成為窯頭“噴煤用風(fēng)機”。（圖3）[著(zhù)作6-89]

　?。▓D3 中將序號8以后的設備搬掉，換上轉子秤就是“計量輸送系統”）。雖然它們現在已遠離窯頭而轉移到了“煤粉制備”車(chē)間，但它們仍是利用“一次風(fēng)”將煤粉通過(guò)噴煤管喂到窯內去的。而在窯頭原“一次風(fēng)機”位置上布置的“凈風(fēng)風(fēng)機”與遠離窯頭的羅茨風(fēng)機或空壓機共同組成窯頭“噴煤管用風(fēng)機”。

　　圖3 中間倉煤粉制備及泵送系統

　　1-原煤倉；2-計量喂料機；3-風(fēng)掃磨；4-粗粉分離器；5-旋風(fēng)收塵器；6-螺旋輸送機；7-煤粉倉；8-雙管螺旋喂料機；9-沖擊流量計；10-分料閥門(mén)；11-螺旋泵；12、15-排風(fēng)機；13-電收塵器；14-熱風(fēng)爐

　　為了更好地控制煤粉的燃燒和減少NOX的含量人們又發(fā)明了四通道或多通道噴煤管（圖4）[著(zhù)作3-P241]。其中又多了一個(gè)“中心風(fēng)”或曰“內流風(fēng)”，產(chǎn)生它的風(fēng)機應該也是屬于窯頭“噴煤管用風(fēng)機”的一個(gè)，而不應該是“一次風(fēng)機”。盡管在有的文章中存在“進(jìn)入噴煤管的風(fēng)就是一次風(fēng)”的說(shuō)法。

　　圖4 Rotaflam 燃燒器

　　綜上所述，從回轉窯使用煤粉煅燒水泥熟料以來(lái)，將煤粉鼓吹到噴煤管并送入窯內的風(fēng)機始終稱(chēng)為“一次風(fēng)機”即是窯頭“噴煤用風(fēng)機”。這種風(fēng)機一般只有一臺，或是離心式風(fēng)機，或是羅茨風(fēng)機，或是空壓機（羅茨風(fēng)機可能有備用一臺）。而窯頭“噴煤管用風(fēng)機”除了上述“一次風(fēng)機”以外，還有“旋流風(fēng)機”、“軸流風(fēng)機”、“中心風(fēng)機”等不輸送煤粉的“凈風(fēng)風(fēng)機”。在這些“凈風(fēng)風(fēng)機”的附近還有“安全冷卻風(fēng)機”或曰“事故風(fēng)機”。

　　參考資料

　　[1] 沃爾特?H?杜達 國際水泥工藝資料集 中國建筑工業(yè)出版社 1981年10月

　　[2] 沈曾榮 耿光斗 等譯 水泥工藝進(jìn)展 中國建筑工業(yè)出版社 1983年3月

　　[3] 陳全德 等編著(zhù) 水泥預分解技術(shù)與熱工系統工程 中國建材工業(yè)出版社 1998年1月

　　[4] 韓梅祥 主編 水泥工業(yè)熱工設備及熱工測量 武漢工業(yè)大學(xué)出版社 1993年10月

　　[5] 天津水泥工業(yè)設計院等 日產(chǎn)700噸水泥窯外分解窯設計 中國建筑工業(yè)出版社 1986年3月

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